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电容器组保护初始值分析论文
电容器组保护初始值分析论文 摘要：通过对开口三角电压保护信号初始值大小的估算、分析，对并联电 容器组不平衡保护的安全性进行探讨，提出了并联电容器组内部故障不平衡保护 初始不平衡测量值估算式。关键词：不平衡保护；
初始值；
安全性 1概述 文献［1］对保护的可靠性做出了明确的界定：“指保护装置该动作时应动 作，不该动作时不误动作。前者为信赖性，后者为安全性。” 传统的不平衡保护(以下简称保护)主要用于无内熔丝高压并联电容器组 内部元件故障，常和单台并联电容器保护用熔断器共同组成并联电容器组内部故 障的主保护。随着内熔丝技术的发展，大量的并联电容器装置，尤其是集合式并 联电容器装置单元内部采用了内熔丝结构。传统的保护整定原则已经不能适应， 而且要求检测的故障范围及响应的信号越来越小，与保护信号初始值有可能重叠。
不受保护初始值影响的继电器整定值下限是多少？哪些一次串并联接线方式不 能采用开口三角电压保护是并联补偿工程技术人员应当关注的问题。
为了确定保护的安全性，必须首先对保护信号初始值大小进行估算、分析。
本文以开口三角电压保护为例进行分析，其余不平衡保护的分析类同。
2保护分析的约定条件 本文所讨论的保护是基于如下假设：
a)中性点不接地高压并联电容器组；
b)中性点不直接接地系统；
c)电磁式继电保护；
d)内熔丝并联电容器；
![endif] 3哪些干扰影响最大关于影响开口三角电压保护的因素，文献［3］认为“电压不平衡的影响是 这种保护的缺点”，文献［2］认为“这种保护方式的优点是不受系统接地故障和 系统电压不平衡的影响，也不受三次谐波的影响”。究竟有多少因数影响着保护 初始值，哪些因数的影响不可忽略从下面列出的保护初始值估算式可清晰地看出 (推导详见附录A)。
开口三角电压：
上述各式均可认为由两部分组成：前一部分为系统影响因数KS，它由三 项因数组成：第一项为系统电压偏差的影响；
第二项为系统谐波电压含量的影 响；
第三项为系统电压不平衡的影响；
后一部分是电容器三相阻抗偏差及测量单 元误差的影响因数。![endif] 4干扰信号有多大 为了便于对保护最大初始值UΔbp进行估算，式(1)可以变形为：
式(5)中U1为基波电压；
UH／U1为谐波电压总畸变率，GB/T-14549-1993 规定10kV系统不超过4%；
UA2／UA1为电压不平衡度，GB/T-15543-1995规定：
电力系统公共连接点正常电压不平衡度允许值为2=%，短时不得超过4%；
假设 测量单元精度δ=1，并有ΔUb=-ΔUa=-δ,ΔUab=2δ；
假设并联电容器相间电容偏差 按2%控制，近似ΔZab*=2；
按U1选取测量单元一次额定电压Un,则：
从上面的结果可看到正常谐波电压总畸变率和电压不平衡度对UΔbp的影 响不大(异常状态下仍可能产生较大影响)，影响UΔbp的主要因素取决于并联电容 器相间阻抗偏差和测量单元精度及测量单元精度间的差值。为了使初始不平衡值 控制在尽可能小的范围，既要要求并联电容器相间阻抗偏差尽可能小，也要要求 提高测量单元精度(例如到0.5级)并保证三相测量单元的误差特性曲线相近。理论 上，满足了这些要求就可以使初始不平衡值趋于零。其实，由于产品制造的分散 性以及产品运行状态的不同，这些要求又很难同时满足。![endif] 5筑起抵御干扰的“防火墙” 为了保证保护的安全性，即在“不该动作时不误动作”，通常要对开口电压 保护继电器整定值进行初始不平衡校验。
文献［3］曾指出：正常情况下，初始不平衡不应超过继电器整定值的10%。根据式(6)的结果，保护最小整定值应在40V以上取值，这对大多数的并联电容器 组内部故障保护都是难以接受的。
按国内保护整定的一般作法，对于保护继电器整定值Udz.J，通常 Udz.J≥KKUΔbp(7) 其中ＫＫ是计及不可预见因数而引进的可靠系数，可按1.3～1.5考虑。
根据式(6)的结果，令KK＝1.5则有：
Udz.J＝6.28V 如果测量单元精度选择0.5级，并令KＫ＝1.3则有：
Udz.J＝4.07V 6结束语 6.1电容器组初始的三相阻抗不平衡、三相测量单元间的偏差以及系统电 压不对称是影响不平衡保护初始值的主要因素。系统谐波的影响相对较小。
6.2提高测量单元精度(例如到0.5级)并保证三相测量单元的误差特性曲线 相近是降低保护初始值、提高保护安全性的有效措施之一。
6.3开口三角电压保护继电器整定值低于4V，并联电容器装置有可能误动 作。
